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3.1 幕墙横框计算
a．幕墙在水平方向、竖直方向的受力模型均为简支梁，受力状态为双向受弯构件。
b．竖直方向的弯矩和挠度：
◆弯矩Mx=1/8 qB2（KN.m）
式中：q――横框所受一个分格构件自重的线荷载设计值（KN./m）；B――横框长（m）
◆挠度f=5 q kB4／384EIx
式中：qk――横框所受一个分格自重线荷载标准值；Ix ――横框绕x轴的惯性矩。
c．水平方向的弯矩和挠度
◆当B≤H时（H―分格高）其中：弯矩My=1/12 qB2 q=（1.4WK+0.6×1.3qEk）B
挠度f= q kB4／120EIy q k =（WK+0.6qEk）B
◆当B＞H时 其中：弯矩My=1/8 q B2 q=（1.4WK+0.6×1.3qEk）H
挠度f= 5 q kB4／384EIy q k=（WK+0.6qEk）H
d．横框中的最大应力设计值为 MX／VWX＋MY／VWY≤fa
式中：V――塑性发展系数，取为1.05； WX、WY――横框绕X轴、Y轴的截面抵抗矩；
fa――型材的材料抗拉强度设计值。
e．横框产生的挠度应不大于B/180，且不大于20mm。
3.2 幕墙竖框的计算
◆ 竖框的计算主要采用下列四种简化力学模型：
a．简支梁――竖框上端悬挂在与建筑物连接的转接件上，下端固定在下层竖框伸出的铝插芯上。（见图a）
b．双跨梁――竖框与建筑物的固定点比简支梁模型多一个。（见图b）
c．多跨铰接连续静定梁――底层竖框的上端悬挑于固定点之上一定长度，第二层竖框的下端通过
铝插芯与底层竖框连接，其上端也悬挑一定长度，其余层依次同样安装。（见图c）
d．多跨铰接连续一次超静定梁――双跨梁竖框上端带有一个悬挑端，其安装方式同多跨铰接连续静定梁。（见图d）
◆ 计算模型选用原则：
a． 当楼面梁截面高度足够（或楼层间有辅助支撑结构）可以布置两个支点时广西幕墙设计公司口碑，应优
先采用多跨铰接连续一次超静定梁；其次采用双跨梁。
b． 当楼面梁截面高度较小（或楼层间无辅助支撑结构）只能布置一个支点时，应优先采用多跨铰接连续静定梁。此情况原则上不采用简支梁进行竖框计算，除非工程有特殊要求，方采用简支梁计算模型。
◆ 四种计算模型预选曲线： （ 一、简 支 梁 ）
（ 二、双 跨 梁 ）
（ 三、多跨铰接连续静定梁 ）
（ 四、多跨铰接连续一次超静定梁 ）
3.3 面材的应力计算
a．玻璃在垂直于幕墙平面方向上的荷载作用下的最大应力设计值为：
δ=6θ.q.a2／t2 （N／mm2）
式中：q ――面荷载设计值（N／mm2）；
a ――玻璃的短边长（mm）；
t ――玻璃的计算厚度（mm）玻璃幕墙，按幕墙规范的规定执行；
θ――弯曲系数，按玻璃的边长比a／b查表（见幕墙规范）。
b．铝复合板、铝单板、蜂窝板在垂直于幕墙平面方向上的荷载作用下的最大应力标
准值为： δ=6m.q.a2／t2 . η （N／mm2）
式中：q ――面荷载的标准值（N／mm2）；
a ――板分格的短边长（mm）；
t ――板的厚度（mm）；
m――弯曲系数雁栖湖国际会议中心幕墙设计效果图，按板分格的边长比和边界条件查表；
η ――考虑大挠度变形的应力折减系数，
根据θ=Wka4／Et4或θ=qEKa4／Et4 注：查表（E为板的弹性模量）。
c．花岗石板（四角支承式）在垂直于幕墙平面方向的荷载作用下的最大应力设计值
为：δ=6m.q.a2／t2
式中：t――石板厚度（mm）； 其余含义同b，但m所查的表不同。
3.4 结构胶的厚度和宽度计算
a． 隐框、半隐框幕墙采用的结构胶宽度除应满足构造要求外，还应按下面的公式计算确定。
◆ 结构胶的宽度按下面两种方法计算，取其中的较大者（但不得小于7mm）。
第一种在风荷载作用下：CS=Wka／2000f1（mm）
式中：Wk――风荷载标准值（KN／m2）；
a ――玻璃的短边长度（mm）；
f1 ――胶的短期强度允许值（可按0.14N/mm2）。
第二种在玻璃自重作用下：CS=qGKab／2000（a+b）f2
式中：qGK――玻璃单位面积重量（KN／m2）；
ab ――玻璃的短边和长边长度（mm）；
f2 ――胶的长期强度允许值（可按0.007N/mm2）。
b． 倒挂玻璃的粘结宽度
CS= a（Wk/ f1 + qGK/ f2）
2000 注：式中符号同上。
c． 结构胶的厚度按下式计算：
ts= us／ δ√（2+δ）
式中：us――幕墙玻璃的相对位移量（mm）；
δ――结构胶的变位承受能力（%）。
注：①玻璃与金属框之间的粘结厚度ts不应小于6mm，且不应大于12mm。
②几种结构胶的变位承受能力
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